摘要：研究了深冷處理可顯著提高YW1硬質(zhì)合金車刀片耐磨損性能的內(nèi)在機(jī)理，認(rèn)為YG1硬質(zhì)合金中的粘結(jié)相Co發(fā)生完全的多型性馬氏體轉(zhuǎn)變是刀片耐磨損性能提高的主要原因。 -}{\C]%
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深冷處理工藝作為提高工模具壽命的一種有效手段，已在國(guó)內(nèi)外得到廣泛應(yīng)用。試驗(yàn)表明，YW1硬質(zhì)合金車刀片經(jīng)深冷處理后，其耐磨損性能顯著提高。本文對(duì)深冷處理提高刀片耐磨損性能的內(nèi)在機(jī)理進(jìn)行了試驗(yàn)分析和理論探討。 Z{chAg\
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1 YW1刀片耐磨損性能試驗(yàn) ?@|1>epgd
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采用某廠同一批次生產(chǎn)的YW1硬質(zhì)合金三角形可轉(zhuǎn)位車刀片進(jìn)行切削試驗(yàn)。其中部分刀片在深冷處理設(shè)備中以70 ℃/h的速度降溫至-184℃ ，保溫18小時(shí)后，再以70 ℃/h的速度升至室溫；另一部分刀片則未經(jīng)深冷處理。在相同的切削條件下(切削速度vc=110m/min，切削深度ap=0.5mm，進(jìn)給量f=0.1mm/r)，分別用經(jīng)過(guò)深冷處理和未經(jīng)深冷處理的兩種刀片在C6132車床上切削45鋼，并通過(guò)測(cè)量后刀面平均磨損值VB，比較兩種刀片的耐磨損性能。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪出的兩種刀片的磨損曲線如圖1 所示。 
hOfd<k\A 圖1 經(jīng)過(guò)深冷處理和未經(jīng)深冷處理的YW1刀片磨損曲線
由圖1可知，經(jīng)過(guò)深冷處理的刀片較未經(jīng)深冷處理的刀片耐磨損性能顯著提高。
KK(x)( s.1(- "DU 2 YW1刀片的硬度分析
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#Vv*2Mc 硬質(zhì)合金刀片的耐磨損性能與其硬度值密切相關(guān)。為此，分別測(cè)量了經(jīng)過(guò)深冷處理和未經(jīng)深冷處理兩種刀片的顯微硬度(HV)和洛氏硬度(HRA)，測(cè)量結(jié)果見表1。
表1 深冷與未深冷YW1刀片硬度值
"M7ry9dDH 由表1可知，經(jīng)過(guò)深冷處理刀片的硬度值較未經(jīng)深冷處理刀片有一定程度提高，這表明兩種刀片的微觀組織結(jié)構(gòu)存在一定差異。
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5 ?P<&8eY 3 YW1刀片的微觀組織結(jié)構(gòu)分析
`!qWHm6I* 2s-f?WetbP YW1硬質(zhì)合金的主要成分為WC(84%)、粘結(jié)相Co(6%)及少量的TiC和TaC，其主要性能取決于WC和粘結(jié)相Co的特性(見表2)。
表2 YW1主要成分特性
zq4,%$y8| cB.v&BSW 表3 YW1中WC和粘結(jié)相Co的晶格常數(shù)
<6dD{{J]>p 用X射線衍射儀對(duì)WC和粘結(jié)相Co的晶格常數(shù)進(jìn)行測(cè)量，測(cè)量結(jié)果見表3 。
'G-VhvM v of+$TKQNpN 由表3可知，在經(jīng)過(guò)深冷處理和未經(jīng)深冷處理的刀片中，WC晶格常數(shù)的差異并不明顯。由此可知，深冷處理可改善YW1刀片耐磨損性能的主要原因并不是由于深冷處理對(duì)WC的微觀結(jié)構(gòu)有所改變。
<+ _OgF1G T%P 0M* X射線分析結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)深冷處理的YW1刀片中只發(fā)現(xiàn)有密排六方Co(e-Co)在(1 0 2)晶向的衍射峰值1.476 ；而在未經(jīng)深冷處理的YW1刀片中既有密排六方Co(e-Co)在(1 0 2)晶向的衍射峰值1.48，也有面心立方Co(a-Co在(2 2 2)晶向的衍射峰值1.0233，這表明經(jīng)過(guò)深冷處理后，YW1中的金屬Co發(fā)生了馬氏體轉(zhuǎn)變且轉(zhuǎn)化較為完全。
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